由於鎢合金的高密度性，高輻射屏蔽性，及環保性，钨合金屏蔽件常作为提取屏蔽注射器及PET屏蔽注射器的屏蔽件。提取屏蔽注射器上有一个2mm厚的钨合金部件。注射器提取放射性药剂时，该部件可以保护手臂免遭辐射。当药剂注射到人体内时，钨合金部件可以拆卸掉。 9mm厚5.2g/cc的钨合金屏蔽件可提供最大的防护，而且拆卸十分简单。屏蔽件上有一旋钮，可将屏蔽件与注射器牢牢地固定住。

PET屏蔽注射器可存放PET放射性药剂，而且十分安全。PET屏蔽注射器上带有一T型锁，方便提取。这样过去所使用的放射性药剂容器可以彻底地摒弃。 PET注射器T型锁的样式类似于保温瓶上的把手，在进行药剂提取时，可以减少辐射量，为未触碰药剂容器壁的那只手提供最大的防护。注射之前，基座打开，这样中心部分就可以作为屏蔽注射器使用。安装在PET支架上，可为病人提供最简单却最大的防护效果。

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在去除沉積基體或是經過真空退火處理後，後續的冷卻過程沒控制好會導致沉積層表面產生垂直于鎢管軸向方向的橫向裂紋。

鎢管表面橫向裂紋的產生是因為：

在沉積的冷卻過程中，沉積基體收縮，這將導致沉積鎢管產生不均勻的變形和殘餘應力的後續釋放。

沉積的冷卻過程結束，沉積基體收縮將導致與之相鄰的鎢發生變形。隨著鎢管內部深入變形量的減小，將出現彈性變形。

在去除沉積基體後，鎢管內部的彈性形變的逐漸釋放會改變表面應力的狀態，導致殘餘壓應力減小甚至會轉變為殘餘拉應力。當殘餘拉應力超過鎢管本身的承受強度時，沉積鎢管表面會產生橫向裂紋。

 

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在使用硬質合金鑽頭進行鑽削加工時，鑽頭的加工精度以及被加工件的尺寸精度要求是決定硬質合金鑽頭鑽削效果的重要方面。硬質合經鑽頭的分類常以被加工孔的名義直徑來劃分。總體來說被加工孔的直徑越小相對應的公差也越小。

整 體硬質合金鑽頭是高精度孔加工的最佳選擇，它的加工精度優於一般硬質合金鑽頭且公差為僅在0～0.03mm 之間，焊接式硬質合金鑽頭和可更換硬質合金齒 冠鑽頭的公差範圍略大於整體硬質合金，大小在0～0.07mm左右適用於一般精度的孔加工件。可轉位硬質合金鑽頭的公差範圍最大，但它加工成較低適用於重 載粗加工。

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硬質合金鑽頭的自身穩定性

在加工初始階段，由於鑽頭所處的狀態通常不夠穩定，容易引發鑽體偏斜，若鑽頭越長此現象越明顯。硬質合金可轉位刀片鑽頭通過它的轉位內刀片和外刀片分別對孔的中心部分已外徑部分進行加工，此種不穩定結構使得鑽頭在初始階段更容易發生偏斜。



一 般地，具有穩定性較高的硬質合金鑽頭類型還包括焊接式硬質合金鑽頭和可更換硬質合金齒冠鑽頭，它們由對稱的兩條切削刃組成幾何刃型，可以自定心且不需要減 小進給率。在切削加工時，普通硬質合金鑽頭的長度若超過直徑四倍則應考慮適當減小進給率。整體硬質合金鑽頭在自身穩定性方面更有優勢，它的剛性好且加工精 度較高但由於脆性大，在定心加工時容易發生折斷現象。


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硬 質合金鑽頭是在鑽頭的切削刃上嵌焊硬質合金刀片。硬質合金鑽頭可用於高錳鋼，淬硬鋼以及高速鑽削鑄鐵件的加工。為了保證硬質合金鑽頭能達到最佳的切削表現 以及較長的使用壽命，穩定性作為一個及其重要的因素，應著重考量兩個方面：硬質合金鑽頭自身穩定性以及加工機床的穩定性。

加工機床的穩定性

在鑽孔加工中，為了達到硬質合金鑽頭的安全使用標準以及更高的鑽孔精度，機床穩定性作為穩定性因素的一個重要考量方面須予以關注。其中定期檢查機床主軸，夾具以及附件工作狀態是確保加工機床穩定性的重要手段。


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通過SEM觀察藍色氧化鎢的粒度和松裝比重發現，焙解溫度在400~500℃之間，藍鎢的顆粒均勻性較好。當焙解溫度在400~500℃焙解溫度下，可獲得費氏平均粒度爲11.9~12.0um，松裝比重爲2.49~2.50 g/cm²的藍鎢。當焙解溫度在400℃時，藍鎢的費氏平均粒度是12.0um，松裝比重是2.50g/cm²。在焙燒溫度爲450℃時，費氏粒度爲11.9um，松裝比重,是2.50 g/cm²。而在焙解溫度在500℃時，費氏粒度爲12.0um，松裝比重爲2.49 g/cm²。經以上數據可以發現，焙解溫度在400~500℃之間藍鎢的粒度分布曲綫趨勢相同，均勻性較好。在每個溫度範圍內，粒度分布在一個區域內波動，各個粒度分布主要是在10~40um之間，且松裝比重的波動也不是很大。同時不同的溫度下，藍鎢粒度的平均直徑也有相應的影響。溫度越高藍鎢的粒徑也會有所增大，但是影響不明顯。

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切環法是測量鎢管殘餘應力的方法之一，是通過測量切環前後的應變數來實現的，殘餘應力的平均分佈狀況由此可整體體現出來。

切環法步驟：
取沉積試樣→沿軸向方向用線切割試樣獲得切環→去除沉積基體→沿軸向方向切割鎢管獲得切環→真空退火處理（溫度為1200℃、保溫時間為1h）獲得切環

去除沉積基體和沿軸向方向切割後所得的鎢管的切口顯著減小，這說明在後續冷卻過程中，沉積基體的收縮使得鎢管內產生很大的殘餘應力，該殘餘應力存在于鎢管的圓周方向。殘餘應力的大小隨沉積溫度的升高而降低，隨沉積鎢管的管徑的增大而降低。

經真空退火處理後的環狀切口直徑大小的變化不明顯。

 

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CVD鎢管沉積速率的影響因素主要有以下幾點：

還原反應的速度；

還原反應：WF₆ + H₂ → W + 6HF (125Kj/mol)

沉積溫度：500℃，600℃，700℃，800℃

隨著沉積溫度的升高，還原反應的速度加快，也就是說，W原子在單位時間內的產生量增大。

當沉積溫度在700℃時，WF₆差不多已經完全消耗掉了。

當沉積溫度在700℃-800℃時，CVD鎢管沉積速率的變化趨勢不是很明顯。

WF₆ 和H₂ 以及 HF的擴散運動的速度；隨著沉積溫度的升高，WF₆ 、H₂ 和 HF的擴散速度加快趨勢明顯。

W原子沿著沉積表面的擴散運動的速度；隨著沉積溫度的升高，W原子的擴散速度明顯加快。

結晶速度。

 

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瞭解藍色氧化鎢（藍鎢）的相成分對于制取性能良好的鎢粉具有一定的影響，根據相成分的探討，在選取不同原料和控制工藝上能更加的明確，能制取所需的性能良好的鎢粉。藍鎢在還原過程中主要相成分是β-氧化鎢（WO_2.9）,γ-氧化鎢（WO_2.72）、二氧化鎢（WO₂）和鎢粉。
首先探討的是從藍鎢到γ-氧化鎢的還原過程。根據研究數據可知，藍鎢的主要相成分β-氧化鎢表面粗糙，有裂痕。隨著還原過程的進行β-氧化鎢的氧原子减少和空位的增加，β-氧化鎢向γ-氧化鎢轉變。生成的γ-氧化鎢表面粗糙程度進一步增大，裂痕也進一步變大，顆粒形貌爲針狀和短棒狀，其排列不規則，但是這些結構有利于還原反應的進行。γ-氧化鎢的顆粒形貌取决于還原溫度、升溫速度、料層厚度等因素。



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CVD鎢管工藝參數：
反應氣體：WF₆和H₂ 的通入量和配比保持不變
沉積溫度：500℃，600℃，700℃，800℃（加熱方式不變）
沉積基體：紫銅管，相同管徑
還原反應：WF₆ + H₂ → W + 6HF (125Kj/mol)   

CVD鎢管工藝參數對沉積速率的影響：
由CVD鎢管實驗的結果分析可以看出以下幾點：
CVD鎢管的沉積速率隨著沉積溫度的升高而加快。

當沉積溫度低於500℃時，還原反應的速度非常緩慢，鎢管沉積膜層的生長速率很低。

當沉積溫度在500℃-700℃時，CVD鎢管的沉積速率的提高較明顯。

當沉積溫度在700℃-800℃時，CVD鎢管的沉積速率的加速較緩慢。

若是沉積溫度超過800℃，所獲得的鎢管沉積層組織結構很疏鬆，不存在實際的使用價值，所以，沉積溫度宜控制在500℃-700℃。

 

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