LECO品牌最開始創立於1936年，是 Laboratory Equipment Corporation的縮寫。該品牌在1936年推出世界上第一批商品化的碳硫、氮氧、氫元素分析儀，開創了工業儀器分析及快速分析技術的先河。幾十年來LECO就一直維持著它在分析技術中的領先地位。目前已形成多元化的實驗室分析儀器產品線，擁有在無機、有機、色質譜、金相、光譜領域均保持領先競爭力的產品，並且廣泛應用於各行業。該品牌多年來致力於發展和提高各種分析技術和設備。其中LECO碳硫分析儀在元素分析儀領域佔有很大市場，所以在上世紀70年代後期，該品牌的碳硫分析儀就已打入中國市場，至今在中國已有3000多家使用者，4000多台儀器。

隨著採用LECO碳硫分析儀在中國的廣泛使用，其維修保養等售後服務也在不斷完善。在中國，已有十幾名技術工程師經過專業技術培訓為分析儀的維修提供高品質的服務。為了降低儀器發生故障的機率，該品牌制定了儀器的維修保養合同，在規定範圍內由專業維修人員對分析儀進行定期的檢查和維修，以此來使其保持正常的工作狀態。

該品牌的碳硫分析儀系列採用的是Cornerstone碳硫分析軟體，可以讓使用者完整的達到分析控制，方法設定，線上診斷，資料包告。該軟體技術可允許使用者在單一分析介面中完成日常的所有工作，且所需要的時間較短，操作簡單。鎢粒具有良好的助熔效果，採用鎢粒作為該品牌碳硫分析儀的助溶劑會大大提升分析結果的精確性。

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碳硫分析儀一般是指對鋼鐵材料中的碳硫元素進行定量分析的儀器總稱。該分析儀的整機結構模組化一體化設計，真正實現了儀器的操作更簡單、分析更快速、分析精度更高、儀器運行更可靠。其中LECO碳硫分析儀在專業技術上始終保持著領先的優勢，並擁有多項技術專利，已成為世界上分析儀器知名品牌。

LECO碳硫分析儀與鎢粒的操作流程主要包括開機前操作流程，開機流程的載氣，主機的啟動，主程序的進入，空白的校正和關機操作。首先將UPS的儀器啟動，對電源進行檢查，查看是否能正常使用，然後將空氣開關和穩壓電源的開關合上，並且檢查穩壓電源的輸出是否為220V，在電源輸入正常的情況下可以進入開機程式。接下來將載氣 O₂ 和動力氣 Ar 氣源打開，並將其調整至相應的壓力。載氣O₂ 為 0.26MPa，動力氣的壓力0.26MPa。然後將位於爐子前下部的黑色開關合上。對其進行觀察，可以看到爐子裡的部分內電子坩堝管被點亮，流量計內浮球應處於 3L/min的位置。 打開電腦主機和顯示器電源，同時打開印表機和天平電源，在確認天平處於平衡位置且前方顯示為0.0000的情況下，就可以通過按兩下桌面上的CS230圖示，進入CS230分析流程。在電腦和分析儀通信正常後可以先進行漏氣的檢查，然後進入環境子功能表查看回應參數和圖形，待檢測池裡的資料穩定後進行下一步。如果儀器長時間無法打開，可對過爐頭進行清洗，確保儀器不漏氣後可進行空白校正。最後在關機時要先把軟體關掉，接著關掉爐子前面的開關和分析儀的開關，關掉氣源，最後將電源關閉。

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經過二次氫氣還原法還原金屬鎢粉和稀土氧化物粉體，將其進行壓制成型。在製備過程中採用鋼模壓制的方法。鎢粉及稀土氧化物粉末在壓模中由於受到壓力的作用，會產生一系列的位移。細鎢粉因為體積較小會填充在大顆粒鎢粒粉間，鎢粉顆粒得以從新排列，從而導致摻雜鎢粉體的體積大大縮小，鎢坯的密度和強度都大大提高。另外，鎢粉顆粒在壓力的作用下，顆粒間接觸面積增大，顆粒間的間隙減小，增加粉末顆粒間的內聚力，從而提高了粉末顆粒間的機械咬合力，鎢坯的密度和強度得到了進一步的提高。在壓制過程中，壓型壓強一般採用8.5Mpa左右。

鎢電極是一種耐高溫的難溶金屬，因此燒結溫度非常高，通常採用自身電阻加熱，即直接燒結法。在燒結過程中，其燒結電流一般選擇為熔斷電流90%，因而這種燒結方式也叫垂熔燒結。燒結工藝對鎢電極的影響主要表現在密度、晶粒度大小、稀土氧化物分佈及高溫蒸發的損耗量等方面。而在燒結過程影響燒結的因數很多，其中包括時間、溫度、加熱梯度、加熱速率、粉末純度等，只有控制好這些影響因素，才能獲得性能優良的燒結鎢坯，制得性能良好的鎢電極。

檢測燒結鎢坯條的性能，可以通過觀察坯條的表面顏色及表面缺陷，也可以通過測試燒結坯條的吸水性，同時還可以選用排水法測量配條的密度等。通過瞭解以上這些方面的品質，可以初步判定鎢電極性能的好壞。

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弗裡曼離子源已有了30多年的悠久歷史，是適用面最廣，使用率最高的一種離子源。它能將大多數元素的產生聚焦得很小，而且能量範圍也比較寬，所以成為人們的最佳選擇。廣泛的應用於離子源注入機，例如束流為毫安培級的多種金屬離子束的常規生產。在整個工業用的離子注入中大約95%都是採用弗裡曼離子源。

採用直徑為1.5mm的工業用鎢絲，在化學處理除去表面氧化層和化學清洗的基礎上，將其裝入離子源注入機。工作物質採用99.9%純度的MoCl₅。MoCl₅是一種很容易吸收水分的物質，分解它比較容易。在試驗過程中發現離子源燈絲會在工作階段中發生中毒現象。在工作中絕緣子絕緣被破壞，引起燈絲和弧室間電極發生短路，從而導致燈絲中毒。在注入MoCl₅的過程中，如果進氣量太大，該氣體進入弧室的離化率就會降低，一部分MoCl₅就會沉積在燈絲上，從而導致燈絲發生中毒現象。因為靠近弧室壁的兩端的燈絲的溫度比較低，其兩端就比較容易沉積MoCl₅。所以，在該階段的中毒現象常常發生在兩端，可以通過燈絲變粗發現，但是燈絲的中間部分由於中毒得不明顯，多以還具備發射電子的能力。燈絲中毒大部分原因是因為MoCl₅在低溫的情況下有較高的蒸汽壓的性質。除此之外，鉬和鎢是兩種完全相溶的金屬，在開始階段是有利於膜的生長，但是其進氣量對燈絲也會造成很大的影響。

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弗裡曼離子源是一種側向引出電子碰撞型的離子源。該類型燈絲平行於離子引出的窄縫，並且處於它的正後方。燈絲的長度與引出的窄縫的整個長度是相對應的，在離子源燈絲磁場和外加磁場的的共同作用下，致使熱陰極產生的電子在無電場的等離子體中進行複雜的螺線運動，外加磁鐵產生的一個大約是100奧特斯的可變性磁場。

在使用離子源注入機對離子注入材料的表面進行改性的過程中，離子源有可能會無法正常工作，需要停機進行檢查和維修。檢查過程中如果發現燈絲上沉積有工作物質，那麼就會導致燈絲的局部或者整個燈絲慢慢變粗。燈絲的電阻會減弱，降低其發射電子的能力，最終發生熄弧現象。熄弧也稱作滅弧。當電壓超過一定值時，就會發生電弧放電。比如斷路器在有電的時候斷開的話，由於斷口上的電壓很高，就會產生電弧，使電路繼續導通，這是很危險的。這種現象統稱為燈絲中毒現象。

用鎢絲在經過化學處理後通過化學清洗裝入離子源。將純度為99.9%的MoCl₅試劑作為工作物質分析其離子源燈絲的中毒現象。在除氣階段時，對燈絲進行緩慢的加熱，進行自然氣化，通過進氣管熱傳導使得部分工作物質進行氣化。MoCl₅氣體在進入弧室之後，會在弧室束流引出口將其大部分抽走。剩餘的部分則沉積在鎢絲上，沉積的MoCl₅在高溫的情況下很快就分解為Mo和Cl₂。Cl₂會被抽走，但是Mo仍然沉積在燈絲上，導致燈絲發生中毒。在檢查的時候發現燈絲均勻的變粗，嚴重中毒。

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鎢銅EFP藥型罩中的EFP是英文Explosively Formed Penetrator的縮寫，翻譯成中文是“爆炸成型穿甲戰鬥部”或“自鍛破片戰鬥部”，有些國家也稱之為P裝藥(Projectile Charge)、“米斯尼-沙汀”裝藥(Misznay-Schardin)和品質聚能裝藥等。典型的EFP戰鬥部主要由金屬藥型罩、殼體、炸藥部件以及傳爆系列組成，通常還有一個用於將藥型罩和炸藥元件固定的壓環。其依靠形成的具有高動能的彈丸來實現破甲，與常規的射流破甲彈不同，在高能炸藥起爆後，爆炸所產生的能量通過藥型罩的變形發生折疊並獲得高速，因速度差的存在最終形成一個侵徹體。而這裏我們所介紹的爆炸成型彈EFP也是其中聚能裝藥的一類，其採用大於120°錐角的球缺罩或雙曲型藥型罩進行裝藥，當爆炸後，鎢銅藥型罩被極大的載荷擠壓變形，經翻轉閉合後形成爆炸成型彈丸。其具有許多的優點，如反應裝甲對其干擾小、侵徹後效大、對炸高不敏感等。

因而EFP的破甲侵徹能力在很大程度上取決於藥型罩的材料。傳統藥型罩的材料包括鐵、銅、貧鈾、鉭等。純鐵和純銅的具有良好的可塑性，但是其自身的密度較低，這就使得所形成的彈丸動能減小，降低了對靶材的侵徹力；而貧鈾具有較高的密度和可塑性，能大幅提升穿甲強度和裝甲抗度且具有上千度的高溫灼燒效果，但是貧鈾依然是具有放射性的物質，對人體的危害較大；鉭元素是一類稀土元素，其所具有的侵徹能力遠大於銅和鐵，但是其成本較高的問題是阻礙其推廣使用的重要因素。而鎢銅W-Cu體系結合了W高硬度、高密度、高強度以及優良的化學穩定性和Cu優良的導熱性和可塑性的優點，且由於二者熔點差別較大差別（W-3410℃，Cu-1083℃），在爆炸後銅蒸發氣化留下高硬度、高密度的硬質相鎢，相比於純銅藥型罩破甲穿深可提高近30%。因此，鎢銅EFP藥型罩具有廣闊的應用前景。

採用普通的鎢粉、銅粉和超細鎢銅複合粉製備鎢銅EFP藥型罩並對其性能進行對比。其中超細鎢銅複合粉末採用噴霧熱分解法製備。先用一定比例的偏鎢酸銨和硝酸銅溶解於蒸餾水製成混合溶液，再採用離心壓力噴霧乾燥機製備前驅體粉末，然後將前驅體粉末置入還原爐中進行焙燒。最後置入球磨機進行濕磨並在還原爐中進行還原，所形成的超細鎢銅複合粉末顆粒大小在100-300nm之間。在製成鎢銅棒材後開始對鎢銅EFP藥型罩毛坯進行鍛造。其毛坯變形經過了三個階段：其一，毛坯在模具中鐓粗，在此過程中毛坯的上下兩個部分首先發生變形，並在壓應力的作用下上下部的微孔逐漸變少，密度增大，與沖頭的接觸面積增加，摩擦力增大，在拉應力的作用下金屬產生了橫向流動；其二，金屬流動至模壁時受到阻礙，其將沿著模具底部的圓孔流動，在這一過程中毛坯內的微孔進一步減少，密度進一步增大；最後，當金屬流動至頂料杆時便進入複壓階段，其主要通過靜水壓力來消除毛坯的微孔，因此效果並不顯著。要保證鎢銅EFP藥型罩的密度必須使得毛坯在前兩個階段充分變形。

另外，鎢銅EFP藥型罩毛坯在鍛造的過程中，其基體材料的變形存在兩種方式，一種是只有銅相發生變形，鎢相不發生變形，且鎢顆粒沿著銅基體變形方向流動呈流線型分佈；而另一種是銅相和鎢相均發生了變形，變形後二者均呈纖維狀。通過合理設計鎢銅EFP藥型罩毛坯的形狀並使得其在變形階段變形充分，才能保證最終的緻密度、抗拉強度以及延伸率達到所需的要求。

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