2009年6月鎢鐵出口統計(分關別)
- 分類：鎢統計資料
- 發佈於：2013年1月31日
2009年6月鎢鐵出口統計(分關別)
| 海關關區 | 本月數量（噸） | 本月金額（美元） | 累計數量（噸） | 累計金額（美元） |
| 南昌海關 | 0.000 | 0 | 631.000 | 12,732,540 |
| 大連海關 | 0.000 | 0 | 8.000 | 147,532 |
| 深圳海關 | 0.000 | 0 | 171.000 | 3,595,560 |
| 長春海關 | 0.000 | 0 | 1.000 | 21,000 |
| 長沙海關 | 4.000 | 74,023 | 54.000 | 1,036,772 |
| 黃埔海關 | 0.000 | 0 | 101.000 | 1,941,645 |
| 合計 | 4.000 | 74,023 | 966.000 | 19,475,049 |
| 於上月比增長率 | -90.476 % | -90.312 % | 0.416 % | 0.382 % |
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2009年6月鎢鐵進口統計(分國別)
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- 發佈於：2013年1月31日
2009年6月鎢鐵進口統計(分國別)
| 國別 | 本月數量（噸） | 本月金額（美元） | 累計數量（噸） | 累計金額（美元） |
| 臺灣省 | 0.034 | 1,352 | 0.224 | 11,178 |
| 義大利 | 0.000 | 0 | 0.061 | 4,691 |
| 新加坡 | 0.000 | 0 | 0.018 | 8,900 |
| 韓國 | 0.008 | 900 | 0.023 | 2,785 |
| 合計 | 0.042 | 2,252 | 0.326 | 27,554 |
| 於上月比增長率 | -22.222 % | -71.779 % | 14.789 % | 8.901 % |
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| 海關關區 | 本月數量（噸） | 本月金額（美元） | 累計數量（噸） | 累計金額（美元） |
| 上海海關 | 0.008 | 900 | 0.091 | 14,214 |
| 廣州海關 | 0.034 | 1,352 | 0.235 | 13,340 |
| 合計 | 0.042 | 2,252 | 0.326 | 27,554 |
| 於上月比增長率 | -22.222 % | -71.779 % | 14.789 % | 8.901 % |
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2009年5月鎢鐵進口統計(分國別)
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| 國別 | 本月數量（噸） | 本月金額（美元） | 累計數量（噸） | 累計金額（美元） |
| 臺灣省 | 0.027 | 1,088 | 0.190 | 9,826 |
| 義大利 | 0.011 | 2,162 | 0.061 | 4,691 |
| 新加坡 | 0.013 | 4,400 | 0.018 | 8,900 |
| 韓國 | 0.003 | 330 | 0.015 | 1,885 |
| 合計 | 0.054 | 7,980 | 0.284 | 25,302 |
| 於上月比增長率 | 1,700.000 % | 3,225.000 % | 23.478 % | 46.069 % |
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| 海關關區 | 本月數量（噸） | 本月金額（美元） | 累計數量（噸） | 累計金額（美元） |
| 上海海關 | 0.016 | 4,730 | 0.083 | 13,314 |
| 廣州海關 | 0.038 | 3,250 | 0.201 | 11,988 |
| 合計 | 0.054 | 7,980 | 0.284 | 25,302 |
| 於上月比增長率 | 1,700.000 % | 3,225.000 % | 23.478 % | 46.069 % |
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2009年5月鎢鐵出口統計(分國別)
| 國別 | 本月數量（噸） | 本月金額（美元） | 累計數量（噸） | 累計金額（美元） |
| 德國 | 0.000 | 0 | 3.000 | 56,369 |
| 日本 | 0.000 | 0 | 200.000 | 4,000,500 |
| 朝鮮 | 0.000 | 0 | 1.000 | 21,000 |
| 荷蘭 | 24.000 | 432,000 | 699.000 | 14,134,646 |
| 韓國 | 18.000 | 332,034 | 54.000 | 1,096,636 |
| 香港 | 0.000 | 0 | 5.000 | 91,875 |
| 合計 | 42.000 | 764,034 | 962.000 | 19,401,026 |
| 於上月比增長率 | -59.615 % | -59.349 % | 4.565 % | 4.100 % |
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2009年5月鎢鐵出口統計(分關別)
| 海關關區 | 本月數量（噸） | 本月金額（美元） | 累計數量（噸） | 累計金額（美元） |
| 南昌海關 | 24.000 | 432,000 | 631.000 | 12,732,540 |
| 大連海關 | 8.000 | 147,532 | 8.000 | 147,532 |
| 深圳海關 | 0.000 | 0 | 171.000 | 3,595,560 |
| 長春海關 | 0.000 | 0 | 1.000 | 21,000 |
| 長沙海關 | 10.000 | 184,502 | 50.000 | 962,749 |
| 黃埔海關 | 0.000 | 0 | 101.000 | 1,941,645 |
| 合計 | 42.000 | 764,034 | 962.000 | 19,401,026 |
| 於上月比增長率 | -59.615 % | -59.349 % | 4.565 % | 4.100 % |
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鎢絲生產中再結晶退火工藝
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再結晶退火的目的
方鎢條加工變形成圓鎢棒時,受到了嚴重的不均勻變形,在鎢棒橫斷面上產生不均勻應力,四棱角處的應力最大,即橫斷面周圍應力較大,中心部位應力最小。繼續進行旋鍛加工會加劇不均勻變形,致使鎢棒開裂和脆斷。如果及時進行均勻化再結晶退火,消除不均勻的應力,調整鎢棒內部的晶粒結構,產生均勻的結晶斷面,有利於鎢棒隨後的旋鍛和拉絲加工。
再結晶退火點的選擇
再結晶退火點應根據變形程度確定,變形程度一般達到40%～50%時就要進行均勻化再結晶退火。但值得注意的是:變形程度的計算起點很重要,從方鎢條旋鍛至圓鎢棒時的直徑作為變形程度的起點,而不應以方條對角線作為變形程度計算起點。變形程度小的鎢棒再結晶退火後,它的斷面結晶不均勻,周圍粗大,而中心細。這種結晶組織鎢棒在拉絲過程中容易產生脆斷和一致性差,並且降低鎢絲的高溫性能。
當前,國內有些鎢絲廠只進行一次再結晶退火,一般選擇9.0～10.5mm為再結晶退火點;而另一些鎢絲廠則進行兩次再結晶退火,一般選擇10.5mm和5.5mm左右為兩個退火點。如果選擇7.2mm為再結晶退火點,只進行一次再結晶退火就能獲得兩次再結晶退火的結果。
再結晶退火鎢棒的斷面結晶要求
無論是採用一次還是二次再結晶退火,鎢棒的橫斷面結晶組織應滿足如下要求。
(1)整個橫斷面的晶粒大小應基本均勻一致,不允許出現環形結晶組織,即周圍晶粒粗大而中心晶粒細。
(2)整個橫斷面的晶粒大小能用肉眼看清楚,不允許全是細晶。
(3)鎢棒的橫斷面斷口放在太陽光或強燈光下觀察時,部分粗晶粒顯示閃亮,部分細晶粒不閃亮,閃亮晶占50%左右為最佳。閃亮晶的比例過大或過小,都會使鎢的加工性能變壞。比例過小時,在拉絲過程中易產生縱劈裂斷絲;比例過大時,在拉絲過程中易產生脆斷裂。
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鎢絲生產中的旋鍛開坯工藝
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料溫要均勻
為了使料溫均勻,首先要求加熱鎢條的爐膛溫度要均勻一致,爐子結構和纏繞爐絲的方法是至關重要的。旋鍛開坯用的鉬絲爐一般是一端開門而另一端封閉,獲得均勻的溫區是很困難的。採用爐絲間距分階段的纏繞方法和鎢條在爐中來回移動加熱法(即勾料旋鍛)就能使料溫均勻,可防止鎢條開裂和脆斷。加熱鉬絲爐的鉬絲纏繞圈距應根據鎢條的長度、爐子結構、鎢條在加熱過程中所處的位置和模次來確定。
分階段確定鎢條開坯的壓縮比
旋鍛開坯方鎢條的最佳壓縮比是:方變圓的過程中,即打棱角過程,應採用小壓縮比旋鍛,約旋鍛三模次;方條變成圓鎢棒後,應立即採用大壓縮比旋鍛;然後隨著鎢棒直徑減小,其壓縮比也逐漸減小進行旋鍛。採用上述壓縮比旋鍛工藝,可防止裂紋產生。
慢速旋鍛
有些鎢絲廠,鎢條在方變圓的過程中,為了防止料溫降得快,採取快速打料,在鎢條表面產生大的錘痕,甚至產生裂紋。鎢條由於強度低和方變圓過程中屬於極不均勻變形,若採取快速旋鍛,容易使鎢條脆斷和開裂。因此,鎢條在旋鍛過程中應採用適當慢速旋鍛。
改進鉬絲加熱爐
(1)新爐管使鎢條在旋鍛過程中產生嚴重橫裂,第一爐料是最嚴重的,有時達到報廢的程度。隨著爐次增加,產生的裂紋也逐漸減少,大約需8～10爐次才能消滅裂紋產生。造成上述問題的主要原因是:新氧化鋁爐管中含鐵和磷較高,磷是制爐管工藝過程中加入的。微量鐵和磷使鎢產生脆性。解決的辦法是:新爐管中放入大量鎢(鎢粉或鎢條,它們的表面積越大越好),在高於使用溫度下保溫空燒8～10h,然後取出爐管中的髒鎢並清理乾淨,旋鍛的鎢棒沒有裂紋。
(2)鉬絲加熱爐安裝熱電偶測溫是穩定鎢條旋鍛工藝的重要手段。鎢錸熱電偶測溫高、靈敏度高、熱電勢值大、價格低廉,是測量鉬絲爐溫度的最佳熱電偶。它能自動控溫,消除了人為誤差,大大提高了溫度的可靠性和準確性。
(3)高純空心氧化鋁球代替氧化鋁粉做保溫材料。由於氧化鋁球熱容量大,保溫性能好,在打料過程中,溫度波動小,保證了鎢條在均勻溫度下進行旋鍛。
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鎢絲生產中的拉絲開坯工藝
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拉絲開坯一般採用直拉(鏈拉)和盤拉(轉盤拉絲),老工藝一般採用直拉,新工藝多採用盤拉。無論應用何種工藝進行開坯應注意下列問題。
加熱方式
目前工廠中採用的加熱方式有慢速加熱和快速加熱兩種:快速加熱是在高色溫火焰下無爐管的加熱,被加熱鎢絲的溫度不均勻;慢速加熱是在較低的火焰下同時加熱爐管和鎢絲,加熱爐的輻射溫度又加熱鎢絲。鎢絲在雙重作用下加熱,其溫度均勻,從而使鎢絲變形均勻,所以鎢絲加工性能優良。
拉絲溫度
純鎢絲和摻雜鎢絲的再結晶溫度隨變形程度的變化規律是不同的,純鎢絲的再結晶溫度隨變形程度增加而慢速降低,但摻雜鎢絲的再結晶溫度卻隨變形程度增加而迅速提高。純鎢和摻雜鎢的起始再結晶溫度都在1100℃左右,經過變形後的純鎢,它的再結晶溫度降到800℃～900℃;經過變形後的摻雜鎢,它的一次再結晶溫度為1000℃～1100℃,而它的二次再結晶溫度提高到2400℃左右。根據這一規律,第一模拉拔摻雜鎢絲的溫度不宜過高,加熱時間不宜過長,否則會使鎢絲局部發生再結晶,導致放絲脆斷。第二模的加熱溫度應與第一模相等,隨後隨模次增加而逐漸降低拉絲溫度。
拉絲溫度、速度和壓縮比三者的關係
拉絲溫度應隨著模次增加或變形程度增加或直徑減小而逐漸降低;拉絲速度應隨鎢絲直徑減小而逐漸加快;拉絲壓縮比也應隨鎢絲直徑減小而逐漸減小。大壓縮比拉絲一定要與慢速拉絲和較低溫度配合進行拉拔,大壓縮比不能快速拉絲和高溫拉絲;小壓縮比可快速拉絲,但鎢絲的橫斷面變形不均勻,將產生不均勻的應力,使拉絲性能變壞。拉絲開坯的鎢絲直徑一般為2.60～4.00mm。拉絲開坯應採用大壓縮比,特別是大直徑鎢杆,一般採用30%～40%的壓縮比,其拉絲速度應為3.5～4.0m/min。
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