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中钨在线新闻网

硬質合金球粒國家標準

分類：鎢的知識
發佈於：2015年9月21日
點擊數：380

硬質合金球粒規格表

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含錫鎢鐵礦選礦試驗報告-中磁選試驗

分類：鎢的知識
發佈於：2015年9月21日
點擊數：315

中磁選試驗

在弱磁選試過程中發現，該礦通過弱磁選後，尚有部份磁性界於弱磁性礦物與強磁性礦物之間的中等磁性的礦物，於是進行了中磁選試驗，中磁選試驗流程見圖，試驗結果見表。


由表 中中磁選磁場強度大小試驗結果可見，隨著中磁選磁場強度的增大，精礦產率及回收率增加，精礦鐵品位下降，同時精礦中WO3及Sn含量增加。當中磁選磁場強度大小為3200Oe時，可得到產率為10.12%，鐵品位60.45%，回收率為14.12%的鐵精礦；弱磁精礦+中磁精礦綜合產率為46.35%，含鐵品位65.21%，回收率為69.77%的鐵精礦。

綜合考慮，中磁選磁場強度大小3200 Oe左右較為合適。


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無磁硬質合金球（三）

分類：鎢的知識
發佈於：2015年9月21日
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第三種方法是添加NiB或者Al。即以含硼1-8的NiB(硼化鎳)為粘結相，以WC、TiC(碳化鈦)、TaC(碳化鉭)等為硬質相，通過1300℃ - 1450℃真空燒結製成。當粘結相中硼含量大於8%時，抗彎強度明顯下降。這種合金之所以能獲得無磁性，推斷是由於硼在合金粘結相中固溶而使合金居裏點降低，或者是由於硼與WC反應生成新的硬質相而使合金變成低碳合金的結果。在WC-Ni系硬質合金中添加Al,如成分為WC-0.75%， Al-14.25% Ni的合金，這種合金在室溫下呈弱磁性，其抗彎強度為1670 MPa，洛氏硬度為87.4HRA。

事實上，在實際的無磁硬質合金球的生產製備中，其中第二種方法具備可操作性，得到了較為廣泛的應用。而第一種方法在工藝流程方面難以實現較好的控制，而第三種方法所製造出的無磁硬質合金球各項性能較差，所以在達不到一些精度要求較高行業的要求，難以得到大範圍的推廣產業化生產。此外，第二種方法雖然能滿足生產無磁硬質合金的基本要求，但在實際操作中還是存在著一定的問題。如W-C-Ni三元系能得到正常組織結構(二相區)的碳成分範圍比較窄，而其中能夠獲得無磁合金的範圍更窄。在工業生產條件下，比較難以保證合金組織在二相區中的無碳區。如果希望合金無磁，往往控制碳含量在二相區的低碳側，如果碳含量過低，就會析出θ相，從而嚴重影響合金機械性能。雖然添加Mo、Ta等合金元素可使合金粘結相二相區中無碳區的範圍增大，但增寬幅度畢竟有限。
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更多無磁硬質合金球相關內容請參考以下鏈接：

http://news.chinatungsten.com/big5/tungsten-information/78754-ti-10021
http://news.chinatungsten.com/big5/tungsten-information/78755-ti-10022

 

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一種適合加工銅鎳合金的新型鋼結硬質合金鑽頭的設計和製造Ⅳ

分類：鎢的知識
發佈於：2015年9月21日
點擊數：532
本文第3部分論及：鋼結硬質合金鑽頭因其材料的限制，不宜直接採用標準麻花鑽結構，而需對鑽頭結構和幾何角度做改進，包括增大鑽芯厚度、減小螺旋角、主切削刃增開分屑槽、減小刃帶寬度、改變橫刃寬度等。本章將討論該種鑽頭的製造。
 
四、 鋼結硬質合金鑽頭的製造
 
鋼結硬質合金刀具的製造工藝不同于普通高速鋼和硬質合金刀具，具有一定特殊性，其加工要點如下。 
4.1 車削加工 ：鋼結硬質合金坯料硬度一般為32～35HRC ，硬質合金成分為WC ，切削用量宜採用低速小走刀量和較大切深，刀具材料宜選用YG類牌號，以YG8N為佳。 
4.2 銑削加工 ：鑽頭溝槽和刃背的銑削加工可採用標準型式的高速鋼成型銑刀，但切削用量的選用應比加工普通高速鋼鑽頭時低(約為2/3)。加工過程中不宜使用切削液，因為銑削產生的切屑一般為碎屑，易與切削液混合為糊狀，會加劇刀具磨損。 
4.3 磨削加工 ：磨削鋼結硬質合金鑽頭的鑽刃時，採用金剛石或碳化矽砂輪為佳，砂輪應經常修整，以保持磨輪刃口的鋒利性，否則易使刀刃退火，有時由於磨削徑向力過大，甚至會使刀具對焊處發生斷裂。 
4.4 對焊 ：鋼結硬質合金鑽頭的頭部和柄部(40Cr)材料的導熱率相差較大，如仍採用高速鋼刀具對焊工藝無法保證對焊品質，為此對焊前應將40Cr刀柄先行加熱，然後再快速放在對焊機上與鋼結硬質合金棒料一起對焊。 
4.5 熱處理：鋼結硬質合金鑽頭的熱處理是保證鑽頭品質的重要環節。淬火溫度對刀具硬度影響較大，如淬火溫度＞1260 ℃ ，會出現金屬析出現象，使刀具硬度和強度大為降低；如淬火溫度＜1180 ℃ ，則難以保證鑽頭的硬度要求。試驗結果表明，最佳熱處理工藝參數為：1200 一1230 ℃ 淬火，560 ℃ 三次回火。 
 
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（本文分為6部分，這是第4部分；第3部分請參考鏈結： http://news.chinatungsten.com/big5/tungsten-information/78789-ti-10034）
 
 

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一種適合加工銅鎳合金的新型鋼結硬質合金鑽頭的設計和製造Ⅲ

分類：鎢的知識
發佈於：2015年9月21日
點擊數：488
本文第2部分論及：文本討論的新型合金鋼結硬質合金鑽頭材料採用D3牌號的鋼結硬質合金，因為鋼結硬質合金的硬度比高速鋼更高，強度又比硬質合金大，綜合性能介於兩者之間，再加上鑽頭結構和角度上的調整，特別適合加工銅鎳合金管板。本章將討論該種鑽頭的結構設計要點。
 
三、鋼結硬質合金鑽頭的結構設計
鋼結硬質合金鑽頭加工銅鎳合金時，在提高切削效率和刀具壽命從而降低成本方面具有較大優勢，但由於其強度低於高速鋼刀具，如採用標準型式麻花鑽結構，則無法進行正常加工。為此，需對鑽頭結構和幾何角度作如下改進設計(見圖)。
 
2.1 增大鑽芯厚度K值：國家標準規定，鑽芯厚度K值每100mm增大1.4～2.0mm，現改為每100mm增大2.2～2.8mm。增大鑽芯厚度可提高鑽頭切削部分剛度。
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圖 Ø15mm鋼結硬質合金麻花鑽
 
2.2 減小螺旋角β：國家標準規定Ø15mm麻花鑽螺旋角b=30°，現改為β=25°。減小螺旋角有利於粘而硬的切屑順利排出。
2.3 主切削刃增開分屑槽：在兩個對稱的180°主切削刃上交叉開出三條月牙形分屑槽，以減小軸向切削力，同時可為排屑創造有利條件。
2.4 減小刃帶寬度f：國家標準規定Ø15mm麻花鑽刃帶寬度f＝1.0mm，現減小f=0.75 mm。減小刃帶寬度可減小刃帶與孔壁的摩擦，減少刀具磨損。
2.5 修磨橫刃：鑽削軸向力的大小與橫刃的大小密切相關，為減小切削抗力，將橫刃寬度改為0.7～1.0mm(約為原橫刃寬度的1/3)。
 
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（本文分為6部分，這是第3部分；第2部分請參考鏈結：http://news.chinatungsten.com/big5/tungsten-information/78756-ti-10027，第4部分请参考：http://news.chinatungsten.com/big5/tungsten-information/78790-ti-10035）
 
 

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